2、液體形成泡沫后，總體積和總表面積大幅度增大，增加了與粉塵的碰撞效率，凈化井下采掘面的工作環境；

　　3、泡沫的液膜中含有特制的添加劑，能迅速改變粉塵的濕潤性能，增加粉塵被濕潤的速度；

　　4、泡沫具有很好的粘性，粉塵和泡沫接觸后會迅速被泡沫黏附；

　　5、抑制掘進機截齒和煤巖作用產生的火花，杜絕由此產生的瓦斯和煤塵爆炸事故；

　　6、耗水量小，避免了水霧除塵耗水量大而引起的綜掘機沉陷，提高了工作效率；

　　7、除塵效率高，大力改善了掘進機司機的視線，消除由此帶來的安全隱患，并提高了斷面質量和生產效率。

利用織物制作的袋狀元件捕集氣體中固體顆粒物的除塵設備，亦稱布袋除塵器。含塵氣流通過織物的纖維層時，塵粒因篩濾、攔截、碰撞、擴散和靜電等作用而被捕集。阻留在濾袋表面的塵粒形成多孑L隙的粉塵層，從而使袋式除塵器具有更高的捕塵效率。隨著濾塵過程的繼續，濾袋表面的粉塵層變厚，含塵氣流的阻力增大。因此，每隔—段時間需用氣流噴吹或機械振蕩濾袋，使粉塵脫落。袋式除塵器能捕集粒徑大于0.1μm的塵粒，對1μm以上塵粒的除塵效率達99％以上。設備阻力通常為800～2000Pa。適用于冶金企業煉鐵、煉鋼、有色金屬冶煉、燒結、耐火、焦化、金屬加工和選礦等作業煙塵凈化。

分類 按照清灰方式可將袋式除塵器分為五類：機械振動、分室反吹、巡回反吹、振動反吹并用和脈沖噴吹。按照結構特點又可分為上進風和下進風式、圓袋和扁袋式、內濾和外濾式、吸入和壓入式。

機械振動清灰袋式除塵器 用手動、電動或氣動裝置使濾袋產生振動以清除積灰。振動方向可以是垂直、水平、扭轉或上列方向組合。振動頻率分高、中、低。清灰時必須停止過濾，因而箱體多為分室結構，順次逐室清灰。該法清灰能力較弱，難以將袋上的積塵完全清除，可選的過濾風速低，只適合于中、小氣量除塵。該種除塵器的—例是玻纖扁袋除塵器，由濾袋單箱體、振打機構和外殼等部件組成。玻纖濾料緊繃在單箱體內成“人”字形扁袋，并整箱裝入外殼。電機通過凸輪機構帶動振打錘，在停風狀態下敲擊單箱體框架而清灰。

分室反吹清灰袋式除塵器 利用閥門切換而產生反向穿過濾袋的氣流，使濾袋變形而清灰的袋式除塵器(見圖l)。含塵氣流由內向外通過濾袋，粉塵阻留在袋內側，屬內濾式。箱體成分室結構，每個小室有切

圖1 分室反吹袋式除塵器

1—反吹閥門；2—排氣閥門；3—反吹營；4—排氣管；5—灰斗

6—擋板；7吊掛裝置；8—過濾室；9—濾袋；10—花板

換閥。當某窒關閉而反吹風口開啟時，因箱體負壓或反吹風機產生的反吹氣流使濾袋收縮，粉塵因而脫落。各室依次輪流清灰。有“過濾”、“反吹”、“沉降”三狀態或僅有“過濾”和“反吹”二狀態兩種清灰制度。正壓工作型不設排風管，凈氣由外殼上的百葉窗排出，結構較簡單，但含塵氣體由風機通過，進氣含塵濃度不宜高于3g/m³；負壓工作型適用范圍較廣。該類清灰能力較弱，可選的過濾風速低，因而鋼耗、投資和設備阻力都較高，適合于大、中、小氣量的除塵。

巡回反吹清灰袋式除塵器 以高壓風機或壓氣機提供氣源，通過巡回移動的噴嘴反吹濾袋而清灰的袋式除塵器。有氣環反吹式、噴嘴為環縫形，套在濾袋外面，上下移動反吹；有回轉反吹式和往復反吹式，前者為長條形式或圓形噴嘴作回轉運動，后者為長條形噴嘴作水平往復運動，依次反吹各袋。反吹氣流有連續的和脈動的兩種。除氣環反吹式外，巡回反吹類袋式除塵器多為外濾形式。典型結構是機械回轉反吹袋式除塵器(見圖2)。圓筒形箱體被花板分隔為上、下兩部分。濾袋裝在板上沿圓周布置的數圈開孔內，其上方的反吹臂做回轉運動，反吹氣流由臂的開孔轉流吹入各濾袋，使其外表面的粉塵脫落。濾袋斷面是梯形，能充分利用空間，占地面積小。適合于中、小氣量的除塵。

圖2 機械回轉反吹扁袋除塵器

1—減速機構；2—出風口；3—上蓋；4—上箱體；5反吹回轉臂；6—中箱體；

7—進風口；8—u形管；9扁布袋；10—灰斗；11—支架；12—反吹風機；13—排灰裝置

振動反吹并用清灰袋式除塵器 以電動或氣動裝置振動濾袋，并由閥門切換產生反向氣流而清灰的袋式除塵器。多為分室結構，各室順次清灰。屬此類的有機械振打袋式除塵器，振動幅度大而頻率低，濾袋易損壞，已較少應用；還有電振反吹袋式除塵器，振動幅度小而頻率高，濾袋不易損壞。

脈沖噴吹清灰袋式除塵器 利用噴吹裝置在瞬間(≤0.3s)將壓縮空氣高速吹入濾袋，同時誘導數倍的二次氣流，使濾袋急速膨脹和振動而清灰的袋式除塵器。多采用圓袋，也有扁袋，均為外濾式。噴吹裝置設有若干脈沖閥，每閥對應—組濾袋，各閥依次開啟使濾袋清灰。除停風清灰類型外，箱體通常不分隔小室。按照噴吹氣壓可分為高壓噴吹(392～700kPa)和低壓噴吹(50～392kPa)。噴吹氣流與袋內凈氣流反向的稱為逆噴，同向的稱為順噴。該種清灰方式能力強，清除袋上的積塵較徹底，因而允許的過濾風速高，過濾同等含塵空氣的設備重量相對較輕，投資少，阻力低。典型的結構是中心噴吹脈沖袋式除塵器(見圖3)。主要由濾袋、噴吹裝置、箱體和控制儀組成。清灰時，脈沖閥受控制開啟，氣包內的壓縮空氣迅速進入上方的噴吹管，并經噴嘴射向袋口中心。射流經文氏管時誘導二次氣流。清灰過程約持續0.15s，新發展的快速脈沖約持續到0.07s。另—典型的結構是環隙噴吹脈沖袋式除塵器，濾袋頂部裝有環隙引射器(見圖4)。來自氣包的

圖3 中心噴吹脈沖袋武除塵器

1—進氣口；2—中箱體；3—濾袋；4—文氏營；5上箱體；6—排氣口；

7—框架；8—噴吹管；9—氣包；10—脈沖閩；11—控制周；12—控制器；13—灰斗；14—泄灰閥

壓縮空氣經插接管送至各引射器，從環形縫隙噴出，并由中心區域誘導二次氣流進入濾袋而清灰。該種構造清灰能力強，因而其過濾風速可達5.8m/min，高于各類袋式除塵器。

圖4 環隙引射器

1—濾袋；2—文氏管；3—環縫噴射器；4插接管

濾料 袋式除塵器的性能在很大程度上取決于濾料。濾料的材質有：天然纖維——棉、毛等；合成纖維——耐常溫的滌綸、尼龍、丙綸等，耐高溫的諾梅克斯、芳砜綸、特氟綸等；無機纖維——玻璃纖維、金屬纖維、陶瓷纖維等。濾料的加工方法有：機織物濾料，由織機將相互垂直的經紗和緯紗織造而成，如滌綸布、玻纖布；非織造濾料，是不經織造，直接將纖維或紗線以粘合、針刺等方法加工而成，如針刺氈；復合加工濾料，由兩種以上方法制成或由兩種濾料復合而成，如薄膜濾料和涂覆濾料等。

沿革 袋式除塵器最早用于谷類碾磨廠。1886年獲得專利。20世紀50年代脈沖噴吹清灰方式和合成纖維濾料的問世，加速了袋式除塵技術的發展，70年代以來成為增長最快和應用最廣的除塵設備。袋式除塵器排氣含塵量可低于2mg/m³，是燃氣—蒸汽聯合循環發電新工藝的組成部分；800～1000℃高溫含塵氣體已可用袋式除塵器凈化，用于1400℃的過濾材料和裝置亦在開發中；對于含塵濃度高達1000g/m³的氣體，可不加預除塵器而直接凈化達標。

靠液體(通常為水)分離并收集含塵氣流中塵粒的除塵設備。該種除塵器內充滿經噴淋或氣流沖擊所形成的水滴、水膜、水泡，含塵氣流流過除塵器時，塵粒受慣性、擴散、附著、凝聚等力的作用粘附于水滴、水膜表面而被分離。濕式除塵器對大多數粉塵(除了疏水性粉塵)的除塵效率均很高，結構簡單、造價低、操作維護方便，適合凈化高溫、易燃、易爆和含濕量大的含塵空氣，只是排出的塵漿和污水需有專門的收集、處理裝置，且當氣體中存在水溶性腐蝕介質時需對除塵器殼體和排水設施采取防腐蝕措施，因而限制了它的廣泛采用。濕式除塵器的種類很多，冶金企業中常用的有泡沫除塵器、湍球塔、水浴除塵器、沖激式除塵器、旋風水膜除塵器、文氏管除塵器等。這些濕式除塵器按供水方式分：(1)供水噴淋式，向除塵器供壓力水，經噴淋或溢流等分散方式形成水滴、水膜、水泡，這類除塵器有文氏管除塵器、旋風水膜除塵器、泡沫除塵器、湍球塔；(2)貯水式，在除塵器內由高速含塵氣流沖擊除塵器內的貯水槽中的水，然后形成水膜、水滴、水泡，此類除塵器有沖擊式除塵器、水浴除塵器。按除塵器阻力分：(1)高阻型，除塵器阻力在4000Pa以上，如文氏管除塵器；(2)中阻型，阻力在1000～4000Pa，如沖激式除塵器、水浴除塵器、泡沫除塵器；(3)低阻型，阻力在1000Pa以下，如旋風水膜除塵器等。

泡沫除塵器 含塵氣流以一定的速度通過器內的篩板，與流過篩板的水體形成泡沫層，將氣流中的塵粒除下(見圖1)。有淋降式和溢流式之分。按操作條件和凈化要求可用單層篩板或多層篩板。對5μm以上的塵粒，除塵效率可達97%，空塔速度1.3～2。5m/s，壓力損失250～2000Pa，液氣比1/500。

湍球塔 由塔體、篩板、輕質小球、除霧器和噴嘴組成(見圖2)。塔內篩板上放置一定量的小球，小球在含塵氣流的推動下成為流態化，并與由塔上部噴下的水形成強烈的湍動，使氣液固三相接觸表面不斷更新，從而將氣流中的粉塵捕集下來。其特點為氣速高，處理能力大，但除塵效果比泡沫塔差，小球(用塑料制)易磨損、老化且不耐溫。空塔速度3～3.5m/s，淋灑密度40～50m^3/(m².h)。

水浴除塵器 含塵氣流經沖擊管以高速沖擊水面并急劇改變流向，粗塵粒因慣性與水碰撞而被捕獲。水面受沖擊而強烈擾動，產生大量泡沫和水滴，使較細的塵粒也被捕獲(見圖3)。沖擊管埋水深度為0～30mm，氣流沖擊速度8～14m/s，除塵效率85%～95%，壓力損失1000～1500Pa。

沖激式除塵器 利用含塵氣流高速通過S形通道時產生的離心力和塵粒的慣性，使塵粒與過程中形成的大量泡沫和水滴接觸碰撞，從而將粉塵捕集(見圖4)。此類除塵器結構緊湊、占地小、便于安裝和管理。除塵效率99％，壓力損失1000～1600Pa。常與排風機、清灰裝置和水位控制裝置組成一個機組。

旋風水膜除塵器 含塵氣流由筒體下部導入，旋轉上升，粉塵在離心力作用下甩向器壁并為壁上的水膜粘附，沿壁流下排出(見圖5)。除塵效率90%以上，進口氣速15～22m/s，壓力損失500～750Pa。

文氏管除塵器 由文氏管和脫水器組成(見圖6)。含塵氣流高速通過文氏管的喉管，將噴入喉管的水迅速分散為霧滴，塵粒與霧滴發生強烈碰撞、凝聚，并被捕獲，由脫水器除去。文氏管除塵器結構簡單，造價低，維護管理容易，能除去1μm以下的細塵粒，除塵效率高達99%，是效率最高的濕式除塵器。但壓力損失大，消耗水量大。

　　華北制藥股份有限公司4個循環水系統共有冷卻塔風機16臺，其中L85A型3臺，LF60型3臺，LF47型10臺。其每小時循環水冷卻處理量19100噸，占公司總用水量的96.5%.作為大型化工制藥企業，循環水用量大，水溫要求低。這就決定了冷卻塔風機作為循環水系統中的關鍵設備必須長時間安全連續運行。因此，也就要求必須做好冷卻塔風機的維護與檢修工作。經過對循環水冷卻塔風機15年的使用與維護，總結經驗教訓形成了一套比較有效的維護與檢修方案。

　　1、減速機的維護與檢修

　　減速機的主要部件是錐齒輪、傘齒輪、斜齒輪及滾動軸承。在負荷的長期作用下，齒輪常發生的失效形式是輪齒工作面磨損和點蝕。齒輪出現磨損或點蝕后，運動精度降低，噪音和振動增大。如果點蝕尺寸大，蝕坑往往成為疲勞源，最終導致輪齒疲勞斷裂。因此每年要對齒輪接觸精度和點蝕情況進行檢查。接觸精度的要求見表1.點蝕坑的尺寸長度不超過齒長的1/3和齒高的1/2.滾動軸承正常的失效形式是滾動體或內外圈滾道上的點蝕破壞。當點蝕破壞發生以后減速機會出現比較強烈的振動、噪聲和發熱現象。由于滾動軸承不宜經常拆卸，并且受到結構和安裝位置所限，對滾動軸承直接檢查比較困難。在停機后盤車，用聽音棒貼住軸承函，仔細聽軸承轉動的聲音，正常軸承轉動的聲音應是清脆、連續、均勻的。如果聲音沉悶、斷續、發卡說明軸承可能存在缺陷，要拆下進一步檢查，確定失效后更換。此外，使用優質的潤滑油并加入適當添加劑有助于延長齒輪、軸承的使用壽命。我公司定期對潤滑油的粘度、酸值、機械雜質等重要指標進行化驗，達不到標準及時更換。并且在L85A 型、LF60型風機減速機中加入了亞米加904潤滑油添加劑，此兩種風機齒輪、軸承的設計壽命為50000小時，自1997年使用至今已連續運行60000余小時，歷次檢查齒輪、軸承都完好。

　　表1 風機減速機齒輪接觸精度要求

　　名稱　　　　按高度　　　　按長度　　　　　　　側隙范圍

　　斜齒輪　　不小于60%　　不小于60%—70%　　　 0.12-0.22mm

　　錐齒輪　　不小于60%　　不小于70%　　　　　　 0.15-0.35mm

　　2、聯軸器維護與檢修

　　聯軸器直接關系到風機運行的平穩程度。我公司LF47型、L85A 型、LF60型三種類型的冷卻塔風機分別使用了，彈性圈柱銷聯軸器、彈性柱銷聯軸器、膜片聯軸器。這三種聯軸器都起著傳遞扭矩和緩沖減振的作用。其中，彈性圈柱銷聯軸器的橡膠彈性圈、彈性柱銷聯軸器橡膠接頭、膜片聯軸器的彈性膜片都是彈性元件，可以補償軸線的相對位移。由于受到多次啟動沖擊，長期的振動磨損以及腐蝕、老化的影響，彈性元件會失效。因此，每年必須定期間檢查。如果橡膠元件出現老化、磨損，彈性膜片出現倒伏或缺損都要及時更換。另外，在安裝或檢修時，為減小聯軸器不對中的影響，兩半聯軸器的同軸度誤差不超過0.1mm.

　　3、扇葉與風筒的檢查與調整

　　扇葉與風筒一般都是玻璃鋼材料制作。起抽風、導流作用。由于扇葉由輪轂中的夾塊夾持，經過長時間運轉扇葉可能會圍繞中心轉動，影響平衡引起振動。為此，每年必須要檢查、調整扇葉角度。對扇葉的具體要求見表2.所有扇葉傾角允差不大于0.5°。為了提高風機的效率，扇葉與風筒間保持很小的間隙。由于風筒是玻璃鋼材質剛度較差容易變形，所以大型風機的風筒除了肋筋還有拉筋，控制和調整風筒的圓度。經過長期運行，由于風筒螺栓和拉筋螺栓松動，拉筋磨損、折斷，會引起風筒變形，變形嚴重時，扇葉會蹭到風筒，劇烈摩擦會使扇葉和風筒嚴重磨損，甚至折斷扇葉。因此必須定期檢查、調整風筒的圓度誤差及扇葉與風筒間隙。根據不同的間隙要求，圓度誤差控制在3~5mm.扇葉與風筒間隙要求見表3.另外，要定期檢查風筒拉筋，當銹蝕磨損達到直徑或壁厚的1/3時更換。

　　表4 扇葉角度

　　型號 　 LF-47 　　 LF-60　　　　 L-85A

　　角度°　　8.5±0.5 　　12±0.5 　　　19±0.5

　　表3 扇葉與風筒間隙

　　型號　　　　LF-47　　　 LF-60　　　LF-85A

　　間隙mm　　 9-19 　　　　8-30 　　　20-35

　　4、潤滑油系統的監測與維護

　　潤滑油是風機的“血液”，存在于減速機、油管、油視鏡內。潤滑油泄漏減速機齒輪將有燒毀的危險。油管一般細而長容易折斷，為此，每年至少要檢查一次油管，當油管有裂口或壁厚減薄1mm時要更換油管。如果減速機使用的是骨架橡膠密封每年要更換一次，如果使用的是機械密封每年要檢查摩擦副的磨損情況，有損壞要更換。風機運行時，由于揮發和滲漏潤滑油會不斷減少，要定時通過油視鏡檢查油位，當油位低于減速機1/2時要及時補充潤滑油，如果潤滑油油位下降過快，要停機檢修。此外，減速機箱應安裝溫度傳感器，在快速漏油未被及時發現時，減速機箱溫度急速上升，應立刻停機，保護減速機內齒輪和軸承。1999年7月一臺LF47型風機，由于未更換壁厚減薄油管，運行中油管斷裂并且未能及時發現，致使減速機齒輪燒毀。直接損失近3萬元，并且還影響循環水系統的運行。可見，對冷卻塔風機潤滑油系統監測與維護十分必要。

　　5、振動的監測

　　冷卻塔風機是旋轉設備。由于聯軸器同軸度增大，旋轉部件平衡狀態劣化，基礎強度降低，零部件磨損等原因冷卻塔風機的振動烈度會發生變化。根據IS02372《旋轉機械的振動烈度標準》和廠家提供的有關資料，振動速度長期運行不超過6.3mm/s，最大不超過10mm/s.大烈度的振動會使機組的連接螺栓松動，狀況劣化甚至造成零部件失效。2000年10月一臺LF60型風機，由于缺乏對振動的監測，經過長時間振動，地腳螺栓松動，風機發生位移，葉片與風筒摩擦造成葉片與風筒損傷，同時油管被拉斷，由于停機及時才沒有造成更大損失。因此，必須對風機的振動進行監測。當振動值超過標準時，應針對原因進行檢修。另外，所有的螺栓、螺母應有止退措施盡量避免因振動引起螺栓松動發生事故。

　　6、腐蝕的監測與處理

　　冷卻塔軸流風機都是在室外大氣中工作的。如圖1所示，水汽沿風機扇葉軸向自下而上流動。風機的傳動軸、輪轂、支座以及冷卻塔的鋼結構大都是碳鋼材料，長期與水汽接觸，工作環境潮濕。大氣中含二氧化碳、二氧化硫等氣體與水汽結合，形成酸性電解液，發生吸氧腐蝕。當溶液的酸性很大時，也可能有氫離子的還原反應，發生析氫腐蝕。同時生成紅棕色的三氧化二鐵和綠色的含水四氧化三鐵以及黑色的無水四氧化三鐵。這種腐蝕在華北地區十分嚴重。傳動軸受較大扭矩，受到腐蝕后，截面積減小抗扭轉強度下降，極易發生扭斷事故。支座和鋼結構承受交變載荷以及重力的作用，受到腐蝕后，截面積減小剛度下降，致使風機振動加劇；當強度下降到一定程度后，風機、風筒還有傾斜的危險。另外，輪轂腐蝕后會發生質心變化引起不平衡振動。2000年1月一臺LF47型風機，其傳動軸是空心軸。由于腐蝕嚴重和材質不均，空心軸壁局部減薄到0.3mm，啟動時，在啟動扭矩作用下發生扭斷，斷軸飛起將葉片打斷，造成很大損失。因此，對腐蝕的監測與處理是十分必要的。首先，在材質選擇上盡量選擇不銹鋼材料這樣可以減小腐蝕的影響；其次，要定期檢測鋼鐵材料的壁厚，校核剛度、強度，達不到要求時及時加固或更換；再次，對于碳鋼表面必須定期做徹底防腐處理。通過以上措施將會大大降低腐蝕的影響。

　　近年來通過由于著重落實了以上幾個方面的維護與檢修，風機的完好率達到100%，確保了循環水系統的安全高效運行。經濟和社會效益顯著。

　　(1)粉塵爆炸要比可燃物質及可燃氣體復雜一般地，可燃粉塵懸浮于空氣中形成在爆炸濃度范圍內的粉塵云，在點火源作用下，與點火源接觸的部分粉塵首先被點燃并形成一個小火球。在這個小火球燃燒放出的熱量作用下，使得四周鄰近粉塵被加熱、溫度升高、著火燃燒現象產生，這樣火球就將迅速擴大而形成粉塵爆炸。

　　粉塵爆炸的難易程度和劇烈程度與粉塵的物理、化學性質以及四周空氣條件密切相關。一般地，燃燒熱越大、顆粒越細，活性越高的粉塵，發生爆炸的危險性越大；輕的懸浮物可燃物質的爆炸危險性較大；空氣中氧氣含量高時，粉塵易被燃點，爆炸也較為劇烈。由于水分具有抑制爆炸的作用，所以粉塵和氣體越干燥，則發生爆炸的危險性越大。

　　(2)粉塵爆炸發生之后，往往會產生二次爆炸這是由于在第一次爆炸時，有不少粉塵沉積在一起，其濃度超過了粉塵爆炸的上限濃度值而不能爆炸。但是，當第一次爆炸形成的沖擊波或氣浪將沉積粉塵重新揚起時，在空中與空氣混合，濃度在粉塵爆炸范圍內，就可能緊接著產生二次爆炸。第二次爆炸所造成的災難往往比第一次爆炸要嚴重得多。

　　國內某鋁品生產廠1963年發生的塵爆炸事故的直接原因是排風機葉輪與吸進口端面摩擦起火引起的。風機吸進口處的蝦米彎及褲衩三通氣流不暢，輕易積塵。特別是停機時更輕易滯留粉塵，一旦啟動，沉積的粉塵被揚起，很快達到爆炸下限，引起粉塵爆炸。

　　(3)粉塵爆炸的機理可燃粉塵在空氣中燃燒時會開釋出能量，井產生大量氣體，而開釋出能量的快慢即燃燒速度的大小與粉體暴露在空氣中的面積有關。因此，對于同一種固體物質的粉體，其粒度越小，比表面積則越大，燃燒擴散就越快。假如這種固體的粒度很細。以至可懸浮起來，一旦有點火源使之引燃，則可在極短的時間內開釋出大量的能量。這些能量來不及散逸到四周環境中往，致使該空間內氣體受到加熱并盡熱膨脹，而另一方面粉體燃燒時產生大量的氣體，會使體系形成局部高壓，以致產生爆炸及傳播，這就是通常稱作的粉塵爆炸。

　　(4)粉塵爆炸與燃燒的區別大塊的固體可燃物的燃燒是以近于平行層向內部推進，例如煤的燃燒等。這種燃燒能量的開釋比較緩慢。所產生的熱量和氣體可以迅速逸散。可燃性粉塵的堆狀燃燒，在透風良好的情況下形成明火燃燒，而在透風不好的情況下。可形成無煙或焰的隱燃。

　　可燃粉塵燃燒時有幾個階段：第一階段，表面粉也被加熱；第二階段，表面層氣化，溢出揮發分；第三階段，揮發分發生氣相燃燒。

　　超細粉體發生爆炸也是一個較為復雜的過程，由于粉塵云的標準一般較小，而火焰傳播速度較快，每秒幾百米，因此在粉塵中心發生火源點火，在不到0.1s的時間內就可燃遍整個粉塵云。在此過程中，假如粉塵已燃盡，則會天生最高的壓強；若未燃盡，則天生較低的壓強。可燃粒子是否能燃完，取決于粒子的尺寸和燃燒深度。

　　(5)可燃粉塵分類粉體按其可燃性可劃分為兩類：一類為可燃；一類為非可燃。可燃粉體的分類方法和標準在不同的國家有所不同。

　　美國將可燃粉體劃為Ⅱ級危險品，同時又將其中的金屬粉、含碳粉塵、谷物粉塵列進不同的組。美國制定的分類方法是按被測粉體在標準試驗裝置內發生粉塵爆炸時所得升壓速度來進行分類，并劃分為三個等級。我國目前尚未見到關于可燃粉塵分類的現成標準。

近年來，隨著我國節能減排政策和執行力度加大，在減排方面取得了一定進展，特別是工業除塵。但隨之也出現的一個問題是減排了但沒有節能，成本增加更多，使一些企業負擔加重。在有些地方和企業，環保成了投資和罰款的代名詞。許多報刊上一提到多重視節能減排，通常都強調介紹投入多少。實際上，必須要提高投入的效率，要環保減排，也必須節能降低成本，這樣的節能減排投入才能長久有效，有效性理應比投入多少受到更多關注。重視研究除塵設備的正確選擇順序，有助于實現減排的同時，還節能、并降低成本。

根據國外經驗，除塵設備有三種不同層次的選擇：首選是防塵，也就是像各種疾病一樣，預防總是比治療合算，比如裝卸料、皮帶轉運時加個流槽，就可以大幅度減少粉塵、或煙塵產生和處理量；在處理鋼渣等散狀料時，采用局部密閉，使產生的粉塵、煙塵在其中循環消耗其動能后，粉塵就大部分自然沉降下來。這類機械防塵、除塵在國外被稱為無動力除塵，在大多少場合中的大部分粉塵都適合采用無動力除塵；至少要先采用無動力除塵預處理。

其次是輔助采用噴水霧、或泡沫除塵。直接噴霧一方面可以使粉塵顆粒潤濕后，相互粘接、凝聚、長大，然后就容易與大氣分離；另一方面對于溫度比較高的煙氣，直接噴霧實現蒸發冷卻就可以用少量水使煙氣冷卻，體積收縮，速度降低也有利于除塵。過去的教科書、設計手冊都說噴霧除塵只適合處理50um 以上的粉塵，除塵效率只有40～70%。實踐經驗證明，由于噴霧技術的進步，通過噴霧系統可以去除10um 以上的粉塵接近100%、1um 以上的粉塵也能去除90～95%。比如中間包翻包、鋼渣處理采用噴霧除塵都實際達到了90～95% 的高除塵效率。

因此從減排、節能又降低成本的角度考慮，一定要先考慮無動力除塵和直接噴霧除塵，實在不得已時才考慮第三個選擇：就是通風除塵。因為只要選擇通風除塵，就一定要有高耗能的風機和除塵器，節能降低成本就比較難。采用通風除塵系統時也要先考慮能耗低的電除塵，最后考慮布袋除塵器。按此思路反思我們現在的除塵設備實際選擇順序，就可以發現一些值得改進的問題：比如轉爐二次除塵、高爐出鐵場除塵、裝卸料除塵等許多類似應用，粉塵顆粒80%、甚至90% 以上都是10um 以上，但在我國幾乎絕大多數采用通風除塵、并且用布袋除塵器，就出現解決了減排問題，但運行費用都很高；轉爐LT法除塵未燃法時粉塵也是大部分是粗顆粒，但電除塵的入口濃度按照70～100 克/ 標立米設計，造成電場多、設備龐大。當然有些電除塵器效率不穩定也是必須解決的實際問題。

還有就是許多鋼廠的廠區道路粉塵，條件好的有很多保潔人員清掃，不及時清掃廠區道路揚塵就總是很多。實際上采用塵源治理的思路，粉塵在哪產生就在哪解決，同時采用自動清洗卡車輪胎和底盤就可以保持廠區道路、甚至鄰近社會公路清潔。這是我國部分地方和企業與國外先進國家差距最大的地方。
工業除塵器 除塵設備 除塵設施 除塵器

□ 風機流量
□ 風機靜壓
□ 風機功率
□ 轉速
□ 大氣壓力
□ 大氣溫度
□ 大氣濕度
□ 風機效率
□ 噪聲等

1、扇葉每六個月要定期清潔，以延長風機使用壽命；

2、皮帶每三個月要定期調整松緊；

3、風機進風網口要保持通暢；

4、出風口要保證百葉開啟大于70%；

5、連續使用時間不超過8-10小時之間；

6、風機使用開關最好用磁控按鈕開關，以防接觸不良燒了電機；

7、風機電機要注意防水保持清潔。